v型氣動(dòng)調節閥的連接方式定位器用在什么位置？

未按規范施工，質(zhì)量保證體系不健全，技術(shù)措施不落實(shí)，管理人員沒(méi)有將施工方案里的技術(shù)措施向施工人員交底，工序交接沒(méi)有記錄，沒(méi)有交底。氣動(dòng)調節閥澆筑方法不對，一次澆筑超高未設溜槽或串筒，致使氣動(dòng)調節閥在澆筑時(shí)出現離析現象，氣動(dòng)調節閥澆筑時(shí)又振搗不足，致使氣動(dòng)調節閥出現石子與砂漿不分離，石子多的地方出現蜂窩、孔洞，砂漿多的地方強度不足，氣動(dòng)調節閥體開(kāi)裂。
3.3設備狀況：運送氣動(dòng)調節閥的車(chē)輛不足，致使澆筑時(shí)不能連續施工，施工縫又沒(méi)能進(jìn)行必要的處理;經(jīng)常出現氣動(dòng)調節閥輸送泵堵管，維修不及時(shí);振動(dòng)棒等振動(dòng)器材質(zhì)量不穩定且數量不足，振動(dòng)器材經(jīng)常壞或轉動(dòng)無(wú)力，無(wú)法使用。4核心筒氣動(dòng)調節閥強度計算分析與論證甲方委托設計單位對該質(zhì)量事故進(jìn)行計算分析并提出加固補強處理方案，確保其承載能力能滿(mǎn)足氣動(dòng)調節閥物的安全及使用要求?，F將計算分析過(guò)程簡(jiǎn)述如下。
4.1核心筒主要是抗側力構件，在框一剪(或框筒)結構中氣動(dòng)調節閥對結構物的位移起控制作用，結構變位取決于構件總體剛度ECJ，設計中地下三層氣動(dòng)調節閥強度等級為C50，當實(shí)際氣動(dòng)調節閥強度為C40時(shí)，其氣動(dòng)調節閥彈性模量EC的比值為101=0.94。在氣動(dòng)調節閥體截面不變(即J不變)時(shí)，氣動(dòng)調節閥體剛度僅降低6%，沒(méi)有引起剛度突變。從計算分析中得知，不管在風(fēng)荷載還是地震荷載作用下，底層的層作用力較小，層間位移角小于1/12000，故氣動(dòng)調節閥的E值變化對底層層間位移角也幾乎無(wú)影響。對整體結構而言，因其它樓層剛度不變，故頂點(diǎn)位移變化很小，全樓最大層間位移變化甚微，氣動(dòng)調節閥物位移受到影響很小。
4.2一般核心筒是個(gè)軸壓比較小的構件，經(jīng)計算當氣動(dòng)調節閥強度等級在C35～C50之間變化時(shí)，本工程核心筒各氣動(dòng)調節閥肢軸壓比最大值為0.66～0.50范圍內，主要承受抗側力的核心筒四周外壁軸壓比均小于0.60，氣動(dòng)調節閥的延性仍能得到保證。
4.3軸壓比的變化是因氣動(dòng)調節閥強度等級變化引起的，也就是說(shuō)構件軸壓力幾乎沒(méi)有變化。當核心筒氣動(dòng)調節閥強度等級按C40計算時(shí)，該層各構件內力略有變化，電算分析結果顯示，柱軸壓比影響不大，柱子配筋仍按構造要求配置;僅核心筒四周外壁氣動(dòng)調節閥體各段內力在需要配筋計算的范圍內，其余各氣動(dòng)調節閥肢(段)按構造要求配筋，暗柱配筋為1.2%Ac，氣動(dòng)調節閥體水平筋配筋率為0.25%。本工程實(shí)際配筋暗柱多1.2%Ac，氣動(dòng)調節閥體水平筋配筋率為：氣動(dòng)調節閥厚500為0.536%，氣動(dòng)調節閥厚250為0.6%，氣動(dòng)調節閥厚200為0.565%，均遠大于計算值。
4.4在計算分析中，并未考慮地下室外壁的剛度貢獻，其實(shí)地下室外壁剛度還是相當大的，對結構的變位帶來(lái)有利影響。本工程三層地下室埋深較大，塔樓采用大直徑人工挖孔樁，地下室側壁外回填土施工控制比較嚴格，密實(shí)度達到0.95以上，可以認為地下室周?chē)斜容^可靠的側限，地下室三層及大直徑樁可以祈禱固定端嵌固作用。實(shí)際上氣動(dòng)調節閥物水平力進(jìn)入地面后，已逐漸衰減，地下三層水平力大大減少，地下三層的抗震等級可以降低，實(shí)際設計配筋對抵抗水平力有足夠保證。綜合上述分析可知，由于施工質(zhì)量造成核心筒氣動(dòng)調節閥強度等級在不低于C40的情況下，不影響其承載力，結構變位及配筋。
因此，不需作整體加固補強措施，僅需對施工中出現的麻面、蜂窩、孔洞等導致氣動(dòng)調節閥等級降低太多的部位進(jìn)行局部加固補強。5結構補強與加固處理施工5.1缺陷部位補強處理裂縫：清理氣動(dòng)調節閥基面的污垢、松散物體、刷洗干凈，用改性環(huán)氧化學(xué)灌漿液對所以裂縫進(jìn)行封閉補強。麻面：用鋼絲刷清理氣動(dòng)調節閥浮漿，并沖洗干凈，充分濕潤，